听说无工质微波推进要火?曲率引擎前的人类推进器最后指 ...

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无工质微波推进器实验之一:
引言时间:2013-2-14 00:52 作者:杨涓 深空网
霍尔推力器、离子推力器和电弧推力器等传统的等离子体推进装置是目前国内外研究与应用最多的空间推进装置。与空间学推进装置相比,它们具有比冲高和寿命长的特点.这些推进装置可用在卫星的姿态控制和位置保持的动力系统、深空探测器的主推进系统中在空间飞行任务中,传统的等离子体推进装置必须把大量的工作介质电离成等离子体,再采用某种加速机理把其中的离子高速引出产生推力。这种工作机理决定了等离子体推进装置和空间飞行器之问存在羽流干扰问题.太阳帆推进是一种无工质推进装置,只要太阳帆能够收集到足够的太阳辐射能,它就能够推动空间飞行器不断地向前飞行.太阳帆推进的概念提出于100年前,但是随着微电子和薄膜材料技术的出现,直到现代人们才开始热衷于开展太阳帆的理论和实验研究。

2010年日本发射了一个被称为IKAROS的空间飞船,历史上首次在空问证实了太阳帆推进的可行性。微波帆类似于太阳帆,是另外一种无工质推进装置。该装置以一个巨大的凹面金属薄膜为微波帆,在空间飞行时受地面微波源的辐射能流作用而不断向前行驶与传统的等离了体推进装置相比,太阳帆和微波帆不需要工质就能正常工作,因此能够为空间飞行器提供更好的机动性能,同时可以避免携带庞大的工质储箱并消除羽流和飞行器表面相互干扰的问题。



如上图所示,西工大的研究人员设计研制了另外一种无工质推进装置——无工质微波推力器系统。该系统由集成在一起的微波源、环形器、波导、圆台微波谐振腔和负载组成.其中圆台微波谐振腔也是推力器腔体,是产生推力的关键部件.与太阳帆和微波帆不同,该系统不是利用开放空问内的辐射能产生推力,而是利用作用在圆台微波谐振腔内的电磁压强梯度形成净推力.这种工作模式可以使系统具有结构紧凑、效率高且推力水平容易控制的特征。

英国卫星推进研究有限公司(SPR Ltd)的Roger Shawyer在无工质微波推进研究方面开展了重要的探索。Roger Shawyer把无工质微波推进装置称为电磁驱动器(emdrive), 2003年他研制了第一台emdrive,其直径为160 mm,消耗微波功率为850 W,采用天平梁称重的方法获得推力实际值为16 mN。2006年Roger Shawyer研制了第二台emdrive,其直径为280 mm,消耗功率为1200 W,采用水平和悬挂式推力测量方案获得推力实际值为250 mN。 2007年Roger Shawyer在一个低阻力气悬浮转动平台上开展了动力实验,实验结果是第二台emdrive消耗微波功率1000 W时,推力达287mN, 100 kg重的气悬浮平台被加速到2 cm/s。

2008年西北工业大学开始研究无工质微波推进装置,利用经典的电磁学理论对无工质微波推进装置的推力来源进行了解释,从理论上论述了装置的可行性。西北工业大学还提出一套基于电磁数值模拟分析和实验调谐的无工质微波推进圆台微波谐振腔的设计方法,同时设计研制出国内第一套无工质微波推进装置。

英国人虽然对emdrive进行了开拓性研究工作,但是他的推力测量方案缺乏科学描述,而且至今未在正式的学术期刊上发表相关的研究论文。国内从理论和实验上对无工质微波推进装置进行了科学研究,但是还没有从实验上科学地给出无工质微波推进装置的推力测量结果.为此本文采用国内的专利设备——电火箭的随遇平衡推力测量装置对国内设计研制出的无工质微波推力器的净推力进行测量,从而在实验上进一步验证无工质微波推进装置的可行性。

注:作者乃西工大航天学院教授。

无工质微波推进器实验之二:原理和推力测量系统
时间:2013-2-14 10:01 作者:杨涓 等 深空网:
在下图所示的系统中,微波源把电能转换为微波能并沿波导和环形器传输到圆台微波谐振腔内,当圆台微波谐振腔的固有谐振频率和微波源输出电磁波的频率相同时,电磁波在圆台微波谐振腔内谐振并沿腔体轴线形成电磁压强梯度,从而产生可观的净推力。圆台微波谐振腔是由金属材料所封闭的腔体,腔体内电磁波发生谐振时,出现如下重要的特征:不考虑其他能量损耗时,圆台微波谐振腔对微波能量的惟一损耗仅发生在腔体壁面集肤深度内;圆台微波谐振腔对电场和磁场功率分别有放大作用,但不违反能量守恒关系;根据麦克斯韦方程和电磁波能流密度矢量,电磁总场在腔体内会形成电磁压强;如果选取合适的电磁场分布规律,沿圆台微波谐振腔轴向会形成电磁压强梯度,沿腔体表面对电磁压强进行面积分,就可以获得圆台微波谐振腔沿轴向产生的净推力。

如下图所示,无工质微波推力器的随遇平衡推力测量装置由电路系统和推力测量架组成,推力测量架又由可动和固定部件组成。可动部件包含圆台微波谐振腔1、水平梁,2、左右电磁线圈3和4的可动部件、固定在偏摆板5上的角位移和加速度传感器可动部分6、支撑梁7,配重8、柔性波导9和标准砝码10。通过刀尖结构的支点01和02,可动部件被支撑在底座上。固定部件牢固地连接在底座上,它包含左右电磁线圈3和4的不可动部件、角位移和加速度位移传感器的不可动部分11、固定部件支架12.电路系统包含角位移信号放大器Kθ加速度信号放大器Kθ.组合放大器K∑、取样电阻R和电压显示仪表V。其中可动部件的重力方向沿直线L1,底座上支点O1和O2形成的直线L2为转轴,整个可动部件可以在微小角度范围内绕L2旋转.根据下图的安装方位,推力器正常工作时,如果电磁线圈3工作,表明净推力由圆台微波谐振腔的大端面指向小端面;如果电磁线圈4工作,表明净推力由圆台微波谐振腔的小端面指向大端面。



上图给出的推力测量装置通过以下几个过程准确测量推力。
1,装置内部的平衡调节,从而消除系统内部的刚性及白重对推力测量的影响.在可动部件白重的作用下,柔性波导9将产生一个弹性力Fflex。如果把系统质量集中于一个小球模型,柔性波导等效为常规的弹性连接件,则弹性力和白重的平衡示意图下图所示。



在无工质微波推力器工作前,必须调整柔性波导9的刚性、配重8的质量和位置,使柔性波导弹性力力矩FflexL和可动部件重力力矩m19△二相平衡,同时使可动部件重力所在的直线L:和转轴L2相交,此时可完全消除系统部件内部刚性以及白重对推力测量的影响;

2,推力测量装置受外力作用时的平衡调节,从而使待测力力矩和电磁线圈力力矩相平衡。可动部件受外力作用时将绕转轴L:进行微角度旋转,这时角位移和加速度传感器可动部分6将触发电路形成反馈电流I,反馈电流进入电磁线圈3或4后再产生一个反馈电磁力矩FfaFc。与可动部件上的外力力矩相平衡,Ffa磁力,Lc反馈电磁力力臂.这时可动部件的旋转得到抑制,推力测量装置再次达到平衡状态。

3,推力测量装置的标定.可动部件只受标准祛码10的重力m2g作用时,角位移和加速度传感器可动部分6又触发电路形成反馈电流,并使电磁线圈产生电磁力Ffm.设置推力器净推力的力臂La是标准祛码重力力臂Lm的两倍,即La = 2Lm,同时严格按照线性关系设计电路系统,并恰当地选择取样电阻和电压显示仪量程,可以使电压显示仪示数恰好是标准祛码重力的一半并和推力器净推力Fa大小相同.因此,在不同质量标准祛码的作用下,读出电压显示值就可以对推力测量装置进行准确标定。

4,推力测量装置的零点处理.完成系统内部平衡调节后,理想情况下,测量装置的推力指示值应该为零.当外力作用在测量装置上时,可动部件绕转轴产生微角度的旋转,随后又被电磁线圈产生的电磁力所平衡,因此可动部件很快恢复到未旋转的状态,这时显示仪给出推力测量值.但是,当外力消失后,柔性波导会产生一个附加的微小弹性力,从而引起电压显示仪的读数并不为零,该读数被称为零点,需要从实际推力测量值中减去。





采用频谱分析仪测量出实验用磁控管微波源在不同输出功率P和输出频率f的频谱特征,如图6所示.图6表明微波源名义输出功率分别为200, 300, 400, 500, 600和700 W时,在圆台微波谐振腔谐振带宽范围2.4492-2.4508 GHz内,微波源的实际最大输出功率分别为13, 120, 85, 65, 45和48 W.微波源的实际输出功率随输出功率的变化,规律和推力测量值的变化规律相类似,即300 W输出功率的实际输出功率最大,因此产生的推力也最大;600 W输出功率的实际输出功率最小,因此产生的推力也最小;而其他输出功率下的实际输出功率随功率的变化规律和推力测量值的变化规律一致.此实验说明无工质微波推力器的净推力随微波实际功率的增加而增加,与文献给出的理论计算结果相一致。

根据前述的误差定义及实验数据,给出各项测量误差,如图7所示.图7(a)所示的校准误差曲线表明,最大的误差存在于最小的校准推力值处,为2.4 %;最小的误差存在于最大的校准推力值处,为0.05 %。图7 (b}和(c}所示的误差曲线表明在300-2500 W和80-1200 W输出的微波功率条件下,推力最大测量值为750 mN时,最大的测量总误差低于12%;而A_在最大总误差中,校准误差为2.4% ,测量系统误差为3.5 %,重复性误差为6.1 %,这说明推力测量误差主要来源于重复性误差,这与无工质微波推力器微波源输出功率的稳定性有关。

无工质微波推进器实验之四:实验结论
时间:2013-2-14 10:46 作者:杨涓 等

深空网:随遇平衡推力测量装置证明了基于经典的电磁学理论建立的无工质微波推进系统可以产生净推力.无工质微波推力器的推力测量实验表明,无工质微波推力器产生的净推力方向为从圆台微波谐振腔的大端面指向小端面,这与理论计算结果一致。

当磁控管微波源输出2.45 GHz, 300-2500 W的微波功率时,推力器产生的推力分布在160-750mN,测量总误差小于12%.当微波源输出2.45 GHz,80-1200 W的微波功率时,推力器产生的推力分布在180-270 mN,测量总误差小于12%。

采用微波网络分析仪和频谱分析仪进行测试,发现本实验用圆台型微波谐振具有非常窄的频率谐振宽度,仅为0.0016 GHz;而本实验用的磁控管微波源实际输出功率在如此窄的频率范围内随微波输出功率进行着非线性变化,因此导致净推力也随名义微波输出功率进行非线性变化.但是频谱数据分析表明,无工质微波推力器产生的净推力随微波源实际输出功率的增加而增加,这与理论计算结果一致。无节操转载http://tieba.baidu.com/p/2434339350?see_lz=1&pn=1
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无工质微波推进器实验之一:
引言时间:2013-2-14 00:52 作者:杨涓 深空网
霍尔推力器、离子推力器和电弧推力器等传统的等离子体推进装置是目前国内外研究与应用最多的空间推进装置。与空间学推进装置相比,它们具有比冲高和寿命长的特点.这些推进装置可用在卫星的姿态控制和位置保持的动力系统、深空探测器的主推进系统中在空间飞行任务中,传统的等离子体推进装置必须把大量的工作介质电离成等离子体,再采用某种加速机理把其中的离子高速引出产生推力。这种工作机理决定了等离子体推进装置和空间飞行器之问存在羽流干扰问题.太阳帆推进是一种无工质推进装置,只要太阳帆能够收集到足够的太阳辐射能,它就能够推动空间飞行器不断地向前飞行.太阳帆推进的概念提出于100年前,但是随着微电子和薄膜材料技术的出现,直到现代人们才开始热衷于开展太阳帆的理论和实验研究。

2010年日本发射了一个被称为IKAROS的空间飞船,历史上首次在空问证实了太阳帆推进的可行性。微波帆类似于太阳帆,是另外一种无工质推进装置。该装置以一个巨大的凹面金属薄膜为微波帆,在空间飞行时受地面微波源的辐射能流作用而不断向前行驶与传统的等离了体推进装置相比,太阳帆和微波帆不需要工质就能正常工作,因此能够为空间飞行器提供更好的机动性能,同时可以避免携带庞大的工质储箱并消除羽流和飞行器表面相互干扰的问题。

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如上图所示,西工大的研究人员设计研制了另外一种无工质推进装置——无工质微波推力器系统。该系统由集成在一起的微波源、环形器、波导、圆台微波谐振腔和负载组成.其中圆台微波谐振腔也是推力器腔体,是产生推力的关键部件.与太阳帆和微波帆不同,该系统不是利用开放空问内的辐射能产生推力,而是利用作用在圆台微波谐振腔内的电磁压强梯度形成净推力.这种工作模式可以使系统具有结构紧凑、效率高且推力水平容易控制的特征。

英国卫星推进研究有限公司(SPR Ltd)的Roger Shawyer在无工质微波推进研究方面开展了重要的探索。Roger Shawyer把无工质微波推进装置称为电磁驱动器(emdrive), 2003年他研制了第一台emdrive,其直径为160 mm,消耗微波功率为850 W,采用天平梁称重的方法获得推力实际值为16 mN。2006年Roger Shawyer研制了第二台emdrive,其直径为280 mm,消耗功率为1200 W,采用水平和悬挂式推力测量方案获得推力实际值为250 mN。 2007年Roger Shawyer在一个低阻力气悬浮转动平台上开展了动力实验,实验结果是第二台emdrive消耗微波功率1000 W时,推力达287mN, 100 kg重的气悬浮平台被加速到2 cm/s。

2008年西北工业大学开始研究无工质微波推进装置,利用经典的电磁学理论对无工质微波推进装置的推力来源进行了解释,从理论上论述了装置的可行性。西北工业大学还提出一套基于电磁数值模拟分析和实验调谐的无工质微波推进圆台微波谐振腔的设计方法,同时设计研制出国内第一套无工质微波推进装置。

英国人虽然对emdrive进行了开拓性研究工作,但是他的推力测量方案缺乏科学描述,而且至今未在正式的学术期刊上发表相关的研究论文。国内从理论和实验上对无工质微波推进装置进行了科学研究,但是还没有从实验上科学地给出无工质微波推进装置的推力测量结果.为此本文采用国内的专利设备——电火箭的随遇平衡推力测量装置对国内设计研制出的无工质微波推力器的净推力进行测量,从而在实验上进一步验证无工质微波推进装置的可行性。

注:作者乃西工大航天学院教授。

无工质微波推进器实验之二:原理和推力测量系统
时间:2013-2-14 10:01 作者:杨涓 等 深空网:
在下图所示的系统中,微波源把电能转换为微波能并沿波导和环形器传输到圆台微波谐振腔内,当圆台微波谐振腔的固有谐振频率和微波源输出电磁波的频率相同时,电磁波在圆台微波谐振腔内谐振并沿腔体轴线形成电磁压强梯度,从而产生可观的净推力。圆台微波谐振腔是由金属材料所封闭的腔体,腔体内电磁波发生谐振时,出现如下重要的特征:不考虑其他能量损耗时,圆台微波谐振腔对微波能量的惟一损耗仅发生在腔体壁面集肤深度内;圆台微波谐振腔对电场和磁场功率分别有放大作用,但不违反能量守恒关系;根据麦克斯韦方程和电磁波能流密度矢量,电磁总场在腔体内会形成电磁压强;如果选取合适的电磁场分布规律,沿圆台微波谐振腔轴向会形成电磁压强梯度,沿腔体表面对电磁压强进行面积分,就可以获得圆台微波谐振腔沿轴向产生的净推力。

如下图所示,无工质微波推力器的随遇平衡推力测量装置由电路系统和推力测量架组成,推力测量架又由可动和固定部件组成。可动部件包含圆台微波谐振腔1、水平梁,2、左右电磁线圈3和4的可动部件、固定在偏摆板5上的角位移和加速度传感器可动部分6、支撑梁7,配重8、柔性波导9和标准砝码10。通过刀尖结构的支点01和02,可动部件被支撑在底座上。固定部件牢固地连接在底座上,它包含左右电磁线圈3和4的不可动部件、角位移和加速度位移传感器的不可动部分11、固定部件支架12.电路系统包含角位移信号放大器Kθ加速度信号放大器Kθ.组合放大器K∑、取样电阻R和电压显示仪表V。其中可动部件的重力方向沿直线L1,底座上支点O1和O2形成的直线L2为转轴,整个可动部件可以在微小角度范围内绕L2旋转.根据下图的安装方位,推力器正常工作时,如果电磁线圈3工作,表明净推力由圆台微波谐振腔的大端面指向小端面;如果电磁线圈4工作,表明净推力由圆台微波谐振腔的小端面指向大端面。

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上图给出的推力测量装置通过以下几个过程准确测量推力。
1,装置内部的平衡调节,从而消除系统内部的刚性及白重对推力测量的影响.在可动部件白重的作用下,柔性波导9将产生一个弹性力Fflex。如果把系统质量集中于一个小球模型,柔性波导等效为常规的弹性连接件,则弹性力和白重的平衡示意图下图所示。

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在无工质微波推力器工作前,必须调整柔性波导9的刚性、配重8的质量和位置,使柔性波导弹性力力矩FflexL和可动部件重力力矩m19△二相平衡,同时使可动部件重力所在的直线L:和转轴L2相交,此时可完全消除系统部件内部刚性以及白重对推力测量的影响;

2,推力测量装置受外力作用时的平衡调节,从而使待测力力矩和电磁线圈力力矩相平衡。可动部件受外力作用时将绕转轴L:进行微角度旋转,这时角位移和加速度传感器可动部分6将触发电路形成反馈电流I,反馈电流进入电磁线圈3或4后再产生一个反馈电磁力矩FfaFc。与可动部件上的外力力矩相平衡,Ffa磁力,Lc反馈电磁力力臂.这时可动部件的旋转得到抑制,推力测量装置再次达到平衡状态。

3,推力测量装置的标定.可动部件只受标准祛码10的重力m2g作用时,角位移和加速度传感器可动部分6又触发电路形成反馈电流,并使电磁线圈产生电磁力Ffm.设置推力器净推力的力臂La是标准祛码重力力臂Lm的两倍,即La = 2Lm,同时严格按照线性关系设计电路系统,并恰当地选择取样电阻和电压显示仪量程,可以使电压显示仪示数恰好是标准祛码重力的一半并和推力器净推力Fa大小相同.因此,在不同质量标准祛码的作用下,读出电压显示值就可以对推力测量装置进行准确标定。

4,推力测量装置的零点处理.完成系统内部平衡调节后,理想情况下,测量装置的推力指示值应该为零.当外力作用在测量装置上时,可动部件绕转轴产生微角度的旋转,随后又被电磁线圈产生的电磁力所平衡,因此可动部件很快恢复到未旋转的状态,这时显示仪给出推力测量值.但是,当外力消失后,柔性波导会产生一个附加的微小弹性力,从而引起电压显示仪的读数并不为零,该读数被称为零点,需要从实际推力测量值中减去。

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采用频谱分析仪测量出实验用磁控管微波源在不同输出功率P和输出频率f的频谱特征,如图6所示.图6表明微波源名义输出功率分别为200, 300, 400, 500, 600和700 W时,在圆台微波谐振腔谐振带宽范围2.4492-2.4508 GHz内,微波源的实际最大输出功率分别为13, 120, 85, 65, 45和48 W.微波源的实际输出功率随输出功率的变化,规律和推力测量值的变化规律相类似,即300 W输出功率的实际输出功率最大,因此产生的推力也最大;600 W输出功率的实际输出功率最小,因此产生的推力也最小;而其他输出功率下的实际输出功率随功率的变化规律和推力测量值的变化规律一致.此实验说明无工质微波推力器的净推力随微波实际功率的增加而增加,与文献给出的理论计算结果相一致。

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根据前述的误差定义及实验数据,给出各项测量误差,如图7所示.图7(a)所示的校准误差曲线表明,最大的误差存在于最小的校准推力值处,为2.4 %;最小的误差存在于最大的校准推力值处,为0.05 %。图7 (b}和(c}所示的误差曲线表明在300-2500 W和80-1200 W输出的微波功率条件下,推力最大测量值为750 mN时,最大的测量总误差低于12%;而A_在最大总误差中,校准误差为2.4% ,测量系统误差为3.5 %,重复性误差为6.1 %,这说明推力测量误差主要来源于重复性误差,这与无工质微波推力器微波源输出功率的稳定性有关。

无工质微波推进器实验之四:实验结论
时间:2013-2-14 10:46 作者:杨涓 等

深空网:随遇平衡推力测量装置证明了基于经典的电磁学理论建立的无工质微波推进系统可以产生净推力.无工质微波推力器的推力测量实验表明,无工质微波推力器产生的净推力方向为从圆台微波谐振腔的大端面指向小端面,这与理论计算结果一致。

当磁控管微波源输出2.45 GHz, 300-2500 W的微波功率时,推力器产生的推力分布在160-750mN,测量总误差小于12%.当微波源输出2.45 GHz,80-1200 W的微波功率时,推力器产生的推力分布在180-270 mN,测量总误差小于12%。

采用微波网络分析仪和频谱分析仪进行测试,发现本实验用圆台型微波谐振具有非常窄的频率谐振宽度,仅为0.0016 GHz;而本实验用的磁控管微波源实际输出功率在如此窄的频率范围内随微波输出功率进行着非线性变化,因此导致净推力也随名义微波输出功率进行非线性变化.但是频谱数据分析表明,无工质微波推力器产生的净推力随微波源实际输出功率的增加而增加,这与理论计算结果一致。
无工质推进技术研究吧。。。。http://tieba.baidu.com/f?kw=%CE% ... C%CA%F5%D1%D0%BE%BF
2014-8-7 00:36 上传




NASA最近测试发表的那篇论文地址
http://ntrs.nasa.gov/search.jsp?R=20140006052


The table above is from a poster made by EmDrive inventor Roger Shawyer for the recent IAC13 conference in Beijing . It compares three very different spacecraft for launching payloads from Earth to orbit. It compares a EmDrive launch craft to the Atlas V and to the Skylon in development. The last line of the table compares launch costs, and you can see the EmDrive spacecraft gives by far the lowest costs.

上边这个图表是EMDRIVE的发明人 Roger Shawyer在北京IAC13年度会议上发表的对比图,它比较了从地面入轨的三型飞行器的能力。


包括,EMDRIVE引擎,Atlas V ,Skylon(英国云霄塔)

最后一栏是每公斤发射费用,,,简直碉堡
shawyer的最初论文
http://www.alienresearchcorp.com ... EM-drive-theory.pdf
哥们碉堡了!后面一大堆扣帽子的人将赶到!年底前给大家另一组复制实验的数据结果
下面是无工质推进技术研究吧链接地址:
http://tieba.baidu.com/f?kw=%CE% ... C%CA%F5%D1%D0%BE%BF
放颗卫星试试看?
oyzw 发表于 2014-8-7 18:37
哥们碉堡了!后面一大堆扣帽子的人将赶到!年底前给大家另一组复制实验的数据结果
oyzwhn2012就是你?
放颗卫星试试看?
估计快了,早有人找西工大来放上卫星
oyzw 发表于 2014-8-7 18:37
哥们碉堡了!后面一大堆扣帽子的人将赶到!年底前给大家另一组复制实验的数据结果
你很牛,希望你坚持下去。这个东西很神奇。
oyzw 发表于 2014-8-7 18:37
哥们碉堡了!后面一大堆扣帽子的人将赶到!年底前给大家另一组复制实验的数据结果
有本事做小船实验!成本低廉,费时少,不做或做不出来,说明是假的、错的。
有本事做小船实验!成本低廉,费时少,不做或做不出来,说明是假的、错的。
第二步我就做船
oyzw 发表于 2014-8-8 06:44
第二步我就做船
赞你一下,虽然观点不同,都是在做贡献。