“首台装备机燃气发生器”

“首台装备机燃气发生器”是个啥呀？

有人给普及下吗

弹弓?

太专业的名词了

是燃气轮机中的部件吧？？？？？？

http://bbs.cjdby.net/viewthread.php?tid=62215

呵呵~~~~~~~~~~QC280(GT25000)用,大曲开始了~~~~~~~~~~~~~~~

呵呵，GT25000……

装备机是一回事
燃气发生器是另外一回事
装备机燃气发生器是什么？
自己去想吧！

我等不解此做何用，求大大科普。

大区要等明后年了。

快点吧。。。。。。。

西安哪个厂的

看不懂···

要求科普！

我也看不懂，怀疑标题有语病

:D
185或者280的重要部件正式发运，标志国产燃机准备上舰；
等大曲。

“装备机”——狗头两万五[:a2:] :D

有人给普及下吗
Ranger17th 发表于 2009-9-29 22:20

“装备机”——狗头两万五[:a2:] :D

国产的GT25000，终于要上舰了

原来是GT25000啊[:a2:]

海装沈阳局助理-----好像没沈阳什么事啊

看来大区要下饺子了。。。欣慰呀。。。。
希望大区下饺子下的比新青年还多。。。

aliasmaya 发表于 2009-9-30 10:24
原来是25000阿
谢谢了

langge945 发表于 2009-9-30 11:55
不可能马上下饺子!首装机至少要用几年成熟了才下饺子!

哈哈  太振奋人心了    水面舰艇的心脏病终于解决了 4台就可以装万吨大曲了 垂直发射装置96以上 将不是瞎想的拉

那美帝会不会这个时候来捣乱

比如:突然放开LM25000燃气轮机对中国低价出口   或者合资在中国办厂 用来装配LM25000燃机     就和现在的天津空客一样 一听你大飞机快成了 就马上以夷制夷   到时候是自相残杀的  再通过买通上层 完全封杀国货   直到完全终止 人才流失后 再马上制裁并终止合资厂  和上海麦道装配厂下场差不多

再等好消息

super_hero 发表于 2009-9-30 13:25
169那台怎么算。。。

期待w吨大驱~~~~~

当时我没有惊呆 发表于 2009-9-30 13:50

燃气发生器就是指的燃发的核心机吧。。。。。

当时我没有惊呆 发表于 2009-9-30 13:50
当年10号确实很可惜，不过飞机这个东西真的太复杂了，毕竟不是两弹一星那种一次性的产品，民航的大飞机真的不好弄。10号看起来和707差不多，不过作为一名航空专业的大学生中间的差距还真是不小啊
不过要是当年咬牙能弄出大运自己用也不至于现在等IL-76这么多年也等不来一架啊

当时我没有惊呆 发表于 2009-9-30 13:50


现在想想MD对我们的最好做法，就是同意军售

有意思，西航网站上的新闻居然删了。

某舰用燃气轮机和试车台架的模态分析
周传月　黎　明*　刘学义*　李桂英*　盛惠渝*　张　晖
摘要  针对某燃气轮机陆上试验，使用大型有限元分析软件MSC／NASTRAN，对燃气轮机系统及燃气轮机和试车台架整个系统的动力特性(模态形状、位移、速度以及加速度响应)进行了计算和分析。为试验提供了一些参考数据。
关键词　燃气轮机　试车台架　有限元模型　模态分析　MSC／NASTRAN程序
中图分类号　TK477
1　计算模型
某舰用燃气轮机陆上试验时，燃气轮机及高速水力测功器安装于各自的工艺基架上，基架固定在基础平台上，工艺基架包括：燃机底架、主机架、前底架、后底架、测功器底架、排气管支架(见图1)。燃气轮机通过四个支腿安装在燃机底架上，燃机底架与主机架之间是减振器。主机架与前底架、后底架之间，前底架、后底架与基础平台之间都是螺栓连接，测功器安装在测功器基架上，测功器底架通过螺栓连接在基础平台上，测功器轴与燃机动力涡轮轴通过膜片联轴器连接，针对上面所述结构，我们建立如图1所示力学模型。

图1　单机试车系统力学模型
(1)工艺基架与基础刚性连接；(2)减振器弹性连接；(3)联轴器弹性连接；(4)基础平台弹性支承；(5)燃机、工艺基架、测功器均为线弹性结构；(6)工艺基架之间刚性联接(线位移约束一致)；(7)燃机与燃机底架支承部位的联接按实际情况处理；(8)燃机底架固定销用刚性单元处理为Z向自由，X，Y向与底架后横梁约束一致；(9)排气管与燃机在接触部位处理为一体；(10)排气管出口暂时不考虑管子的弹性；(11)转子与机匣壳体处理为轴承刚性支承，暂时不考虑鼠笼刚度和油模阻尼。
2　有限元模型
在以上简化的力学模型基础上，我们建立有限元模型，在运行于SGI工作站的MSC／PATRAN软件中构造几何模型并划分有限元网格。
2.1　有限元网格划分

图2　燃机系统有限元网格
我们首先将整个系统划分为9个子结构(见表1)。每个结构单独构造几何模型，并形成有限元模型，最后通过一定的联接形式把各个部件连接在一起。工艺基架均为钢板焊接结构，采用板壳单元模拟，燃机机匣(外壳)用三维实体进行模拟，转子和内支承用板壳单元模拟。测功器用板壳单元和三维实体单元进行模拟。各结构的节点单元情况见表1。燃机系统的有限元网格见图2；整个系统(燃机、测功器和基础平台)有限元网格见图3。
     
图3　整个系统有限网格
表1　各个结构有限元网格情况
结构号        结构名        节点数        单元类型和单元数
1        前底架        906        CQUAD4:  866
2        后底架        2298        CQUAD4:  1990
3        主机架        807        CQUAD4:  844
4        燃机底架        1576        CQUAD4:  1610
5        测功器底架        1489        CQUAD4:  1652
6        排气管支架        768        CQUAD4:  800
7        燃机        5905        CHEXA8:  2252
CQUAD4:  1618
8        测功器        873        CHEXA8:  820
CQUAD4:  904
9        试验台基础        561        CQUAD4:  512
CELAS2:  3876
总计        　        15183        CHEXA8:  3072
CQUAD4:  10796
CELAS2： 3936
RBE2:    128　
2.2　约束条件
　　各工艺基架之间是通过螺栓连接的，在此简化为刚性连接，即用NASTRAN程序的RBE2单元，将分别属于二个工艺基架上的单元的两节点三个线位移强制约束一致。测功器与基架，工艺基架与基础之间同样处理。对基础采用分布弹簧支承，底部和侧面均有分布弹簧。
　　减振器三个方向(XaYaZa)的振动刚度分别为：KXa=3530N/mm,KYa=3140N/mm,KZa=39200
N/mm,转化到XYZ坐标系中。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　KX＝KXa＝3530N/mm
　　　　　　　　　　　　　　KY＝KYacos30°+KZasin30°＝22319.3N／mm
                            KZ＝KYasin30°+KZacos30°=35518.2N／mm
表2　计算重量与设计重量比较
结构号        1        2        3        4        5        6        7        8        9
计算重量(kg)        2738        4983        5335        1954        7948        2820        13450        24934        23700
设计重量(kg)        2784        5101        5403        1900        8034        2817        13500        25000        23700
误差(%)        －1.7        －2.3        －1.3        2.8        －0.1        1.1        －0.37        －0.3        0
动力涡轮轴与测功器的膜片联轴器的轴向刚度为2490N／mm，不考虑弯曲刚度，另外两个方向的线位移用RBE2单元约束一致。以上弹性连接均采用CELAS2(弹性)单元。
2.3　动载荷
　　本课题目前动力分析只限于燃机转子不平衡响应计算。燃气轮机高、低压转子的不平衡量均为30g.cm，动力涡轮转子的不平衡量为100g.cm。假定动载荷是转子在额定转速下，由于不平衡量而产生的，并假定不平衡量的大小为动平衡不平衡量的10倍。动载荷作用在垂直方向，并由下面公式计算：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　Ft=mrω2sin(ωt+φ)
其中mr为转子的不平衡量，ω为转子转速，φ为相位差。假定燃机三个转子(高、低压压气转子和动力涡轮转子)动载荷无相位差，即φ＝0。
3　模型检查和试算
对于大型复杂问题，分步的模型检查和试算至关重要，在本任务实施过程中，所有人员非常重视模型检查，完成一个模型，试算一个模型，检查一个模型，并采用了以下检查模型的手段。
(1)1g载荷检查，在单个模型上施加1g载荷，查看变形图和应力云图，并检查约束点反力与载荷是否平衡。
(2)振型检查，对单个结构分别计算前10阶固有频率和振型，检查振型是否合理。
(3)结构重量检查，检查各个结构的重量和重心位置，并与设计重量比较(见表2)。可见误差均在5%之内，在工程上是可以接受的。
4　模态计算和响应计算
4.1　模态计算
　　模态计算使用NASTRAN程序的LANCZOS方法，此法是近年来国际上流行的方法，计算速度快，且精度较高，尤其是对大规模问题的求解效率高。分别对结构1～6进行了2种边界条件的模态计算：(1)自由——自由状态；(2)螺栓连接点简支状态。对结构7采用支点固定边界条件进行模态计算；对结构9进行弹性支承边界条件的模态计算。组合结构模态计算有两种情况：
　　第一种情况(见图2)：燃机、燃机底架和工艺基架(前底架、后底架、主机架、排气管支架)模态计算。第二种情况(见图3)：整个结构模态计算。
4.2　不平衡响应计算
  
图4　燃机系统典型模态形状
  
  
图5　燃机、测功器、基础平台系统典型模态形状
燃机转子和测功器转子的不平衡力以动载荷形式计入，施加在转子上。减振器的阻尼取为0.1，在模拟减振器的弹簧元中计入。
5　计算结果与分析
5.1　模态计算结果
　　第一种组合情况(燃机系统)的前10阶固有频率和模态形状见表3，典型的振型见图4。
表3　第一种组合情况(燃机系统)前10阶固有频率和振型
阶数        频率(Hz)        振　　　　　　型
1        21.5        燃机机匣弯曲，燃机底架弯曲
2        21.9        局部振动
3        25.5        局部振动
4        27.7        燃机左右摆动、弯曲
5        30.8        燃机前支承摆动，排气管支架振动
6        33.1        燃机前支承摆动，排气管支架振动
7        36.1        后底架、排气管支架振动，燃机后支承振动
8        37.6        燃机前部摆动，燃机底架弯曲，动力涡轮轴弯曲
9        39.6        局部振动
10        39.7        排气管、燃机部前振动
第二种组合情况(燃机、测功器、基础系统)的0～30Hz固有频率和模态形状见表4，典型的振型见图5。
1～5阶体现了基础平台与燃机、测功器以及工艺基架的耦合振动，6阶以上主要是燃机、测功器和工艺基架之间的耦合振动。计算中输出了各点在垂直方向随时间变化的位移、加速度和速度响应。各点位移、加速度和速度的峰值响应列于表5中。
5.2        不平衡响应计算结果
表4　第二种组合情况(燃机、测功器、基础系统)0～30Hz固有频率和振型
阶数        频率(Hz)        振　　　　　　型
1        12.4        测功器和测功器底架振动，基础前后平动
2        13.5        燃机左右摆动，测功器底架动，基础左右平动
3        13.9        燃机前后动，测功器及其底架动，基础转动
4        14.3        燃机左右摆动，测功器及其底架动，基础转动
5        14.7        燃机前后动，测功器及其底架动，基础上下平动
6        16.5        燃机左右动，燃机底架扭转振动
7        16.9        燃机左右动，燃机底架扭转振动
8        19.8        燃机弯曲振动，燃机底架弯曲振动
9        21.4        燃机弯曲振动，燃机底架弯曲振动、局部振动
10        21.9        后底架振动，局部振动
11        22.9        燃机和燃机底架弯曲振动，测功器和其底架振动
12        23.9        燃机弯曲振动，测功器和其底架振动
13        27.1        燃机和燃机底架左右振动
14        27.4        燃机和燃机底架左右振动
输出点        1        2        3        4        5        6        7        8        9        10        11        12
位移(×10－3mm)        1．22        0.795        2.5        0.495        0.085        0.38        －0．05        0．122        3．95        2．9        2．75        1．85
加速度(mm／S2)        90        -38        410        72        2．45        70        -2．05        3．8        680        790        820        -330
速度(mm／S)        0．18        0．135        0．51        0．092        0．0125        0．081        -0．01        0．019        -0．8        0．9        0．95        0．92

由上表可看出燃机上(输出点9、10、11、12)位移峰值、加速度峰值和速度峰值均远大于工艺基架与基础连接点(输出点5、6、7)以及测功器上的响应(输出点8)。9、10、11、12点位移峰值与8点位移峰值比分别为32、24、23、15，加速度峰值之比分别为179，208，216，87，速度峰值之比分别为42、47、50、47。因此可以说燃气轮机转子不平衡对测功器的影响甚微。
6　结论和讨论
通过计算和分析，得到以下结论：
(1)基础和工艺基架及燃机的耦合振动是前5阶，频率在12～15Hz范围内。
(2)燃机的低阶频率(13～17Hz)是整体平动或摆动，20Hz以上才出现燃机匣的弯曲振动。
(3)燃机不平衡动载荷对燃机和燃机底架的动态响应影响最大，对主机架、前底架和后底架的影响次之，对测功器和测功器底架的影响最小，水力测功器不平衡动载荷对测功器和测功器底架的影响最大，对基础的影响次之，对燃机的影响甚微。
(4)减振器隔振效果是明显的，减振器下面(主机架)的动态响应明显小于减振器上方(燃机底架)的动态响应。
　　讨论：(1)燃机转子模型较粗，在建模方面需进一步的研究；
(2)各工艺基架将进行模态振动测试，以便验证计算模型。准确的动力学计算分析需要精确的计算模型，模态试验和模态计算的配合能大大提高计算模型的准确性和积累建模的经验，提高燃气轮机结构分析水平；
(3)联轴器轴向刚度为线性，实际上轴向刚度呈非线性，这方面的建模需进一步研究；
(4)由于时间和工作量的关系，减振器用线性弹簧元进行模拟，减振器的非线性建模需进一步的研究；
(5)进一步的工作将集中在更准确的燃气轮机建模和转子动力学分析，以及连接界面(减振器、联轴器、螺栓连接)的建模以及瞬态响应、冲击响应和冲击谱的计算分析上。　
作者简介　周传月(1969－ )，男，山东梁山人，工程师，在读博士研究生，现从事燃气轮机，机械结构强度振动研究工作。邮编：150036 哈尔滨77信箱4分箱
作者单位：周传月　黎　明刘学义李桂英盛惠渝　哈尔滨工业大学

某舰用燃气轮机和试车台架的模态分析
周传月　黎　明*　刘学义*　李桂英*　盛惠渝*　张　晖
摘要  针对某燃气轮机陆上试验，使用大型有限元分析软件MSC／NASTRAN，对燃气轮机系统及燃气轮机和试车台架整个系统的动力特性(模态形状、位移、速度以及加速度响应)进行了计算和分析。为试验提供了一些参考数据。
关键词　燃气轮机　试车台架　有限元模型　模态分析　MSC／NASTRAN程序
中图分类号　TK477
1　计算模型
某舰用燃气轮机陆上试验时，燃气轮机及高速水力测功器安装于各自的工艺基架上，基架固定在基础平台上，工艺基架包括：燃机底架、主机架、前底架、后底架、测功器底架、排气管支架(见图1)。燃气轮机通过四个支腿安装在燃机底架上，燃机底架与主机架之间是减振器。主机架与前底架、后底架之间，前底架、后底架与基础平台之间都是螺栓连接，测功器安装在测功器基架上，测功器底架通过螺栓连接在基础平台上，测功器轴与燃机动力涡轮轴通过膜片联轴器连接，针对上面所述结构，我们建立如图1所示力学模型。

图1　单机试车系统力学模型
(1)工艺基架与基础刚性连接；(2)减振器弹性连接；(3)联轴器弹性连接；(4)基础平台弹性支承；(5)燃机、工艺基架、测功器均为线弹性结构；(6)工艺基架之间刚性联接(线位移约束一致)；(7)燃机与燃机底架支承部位的联接按实际情况处理；(8)燃机底架固定销用刚性单元处理为Z向自由，X，Y向与底架后横梁约束一致；(9)排气管与燃机在接触部位处理为一体；(10)排气管出口暂时不考虑管子的弹性；(11)转子与机匣壳体处理为轴承刚性支承，暂时不考虑鼠笼刚度和油模阻尼。
2　有限元模型
在以上简化的力学模型基础上，我们建立有限元模型，在运行于SGI工作站的MSC／PATRAN软件中构造几何模型并划分有限元网格。
2.1　有限元网格划分

图2　燃机系统有限元网格
我们首先将整个系统划分为9个子结构(见表1)。每个结构单独构造几何模型，并形成有限元模型，最后通过一定的联接形式把各个部件连接在一起。工艺基架均为钢板焊接结构，采用板壳单元模拟，燃机机匣(外壳)用三维实体进行模拟，转子和内支承用板壳单元模拟。测功器用板壳单元和三维实体单元进行模拟。各结构的节点单元情况见表1。燃机系统的有限元网格见图2；整个系统(燃机、测功器和基础平台)有限元网格见图3。
     
图3　整个系统有限网格
表1　各个结构有限元网格情况
结构号        结构名        节点数        单元类型和单元数
1        前底架        906        CQUAD4:  866
2        后底架        2298        CQUAD4:  1990
3        主机架        807        CQUAD4:  844
4        燃机底架        1576        CQUAD4:  1610
5        测功器底架        1489        CQUAD4:  1652
6        排气管支架        768        CQUAD4:  800
7        燃机        5905        CHEXA8:  2252
CQUAD4:  1618
8        测功器        873        CHEXA8:  820
CQUAD4:  904
9        试验台基础        561        CQUAD4:  512
CELAS2:  3876
总计        　        15183        CHEXA8:  3072
CQUAD4:  10796
CELAS2： 3936
RBE2:    128　
2.2　约束条件
　　各工艺基架之间是通过螺栓连接的，在此简化为刚性连接，即用NASTRAN程序的RBE2单元，将分别属于二个工艺基架上的单元的两节点三个线位移强制约束一致。测功器与基架，工艺基架与基础之间同样处理。对基础采用分布弹簧支承，底部和侧面均有分布弹簧。
　　减振器三个方向(XaYaZa)的振动刚度分别为：KXa=3530N/mm,KYa=3140N/mm,KZa=39200
N/mm,转化到XYZ坐标系中。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　KX＝KXa＝3530N/mm
　　　　　　　　　　　　　　KY＝KYacos30°+KZasin30°＝22319.3N／mm
                            KZ＝KYasin30°+KZacos30°=35518.2N／mm
表2　计算重量与设计重量比较
结构号        1        2        3        4        5        6        7        8        9
计算重量(kg)        2738        4983        5335        1954        7948        2820        13450        24934        23700
设计重量(kg)        2784        5101        5403        1900        8034        2817        13500        25000        23700
误差(%)        －1.7        －2.3        －1.3        2.8        －0.1        1.1        －0.37        －0.3        0
动力涡轮轴与测功器的膜片联轴器的轴向刚度为2490N／mm，不考虑弯曲刚度，另外两个方向的线位移用RBE2单元约束一致。以上弹性连接均采用CELAS2(弹性)单元。
2.3　动载荷
　　本课题目前动力分析只限于燃机转子不平衡响应计算。燃气轮机高、低压转子的不平衡量均为30g.cm，动力涡轮转子的不平衡量为100g.cm。假定动载荷是转子在额定转速下，由于不平衡量而产生的，并假定不平衡量的大小为动平衡不平衡量的10倍。动载荷作用在垂直方向，并由下面公式计算：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　Ft=mrω2sin(ωt+φ)
其中mr为转子的不平衡量，ω为转子转速，φ为相位差。假定燃机三个转子(高、低压压气转子和动力涡轮转子)动载荷无相位差，即φ＝0。
3　模型检查和试算
对于大型复杂问题，分步的模型检查和试算至关重要，在本任务实施过程中，所有人员非常重视模型检查，完成一个模型，试算一个模型，检查一个模型，并采用了以下检查模型的手段。
(1)1g载荷检查，在单个模型上施加1g载荷，查看变形图和应力云图，并检查约束点反力与载荷是否平衡。
(2)振型检查，对单个结构分别计算前10阶固有频率和振型，检查振型是否合理。
(3)结构重量检查，检查各个结构的重量和重心位置，并与设计重量比较(见表2)。可见误差均在5%之内，在工程上是可以接受的。
4　模态计算和响应计算
4.1　模态计算
　　模态计算使用NASTRAN程序的LANCZOS方法，此法是近年来国际上流行的方法，计算速度快，且精度较高，尤其是对大规模问题的求解效率高。分别对结构1～6进行了2种边界条件的模态计算：(1)自由——自由状态；(2)螺栓连接点简支状态。对结构7采用支点固定边界条件进行模态计算；对结构9进行弹性支承边界条件的模态计算。组合结构模态计算有两种情况：
　　第一种情况(见图2)：燃机、燃机底架和工艺基架(前底架、后底架、主机架、排气管支架)模态计算。第二种情况(见图3)：整个结构模态计算。
4.2　不平衡响应计算
  
图4　燃机系统典型模态形状
  
  
图5　燃机、测功器、基础平台系统典型模态形状
燃机转子和测功器转子的不平衡力以动载荷形式计入，施加在转子上。减振器的阻尼取为0.1，在模拟减振器的弹簧元中计入。
5　计算结果与分析
5.1　模态计算结果
　　第一种组合情况(燃机系统)的前10阶固有频率和模态形状见表3，典型的振型见图4。
表3　第一种组合情况(燃机系统)前10阶固有频率和振型
阶数        频率(Hz)        振　　　　　　型
1        21.5        燃机机匣弯曲，燃机底架弯曲
2        21.9        局部振动
3        25.5        局部振动
4        27.7        燃机左右摆动、弯曲
5        30.8        燃机前支承摆动，排气管支架振动
6        33.1        燃机前支承摆动，排气管支架振动
7        36.1        后底架、排气管支架振动，燃机后支承振动
8        37.6        燃机前部摆动，燃机底架弯曲，动力涡轮轴弯曲
9        39.6        局部振动
10        39.7        排气管、燃机部前振动
第二种组合情况(燃机、测功器、基础系统)的0～30Hz固有频率和模态形状见表4，典型的振型见图5。
1～5阶体现了基础平台与燃机、测功器以及工艺基架的耦合振动，6阶以上主要是燃机、测功器和工艺基架之间的耦合振动。计算中输出了各点在垂直方向随时间变化的位移、加速度和速度响应。各点位移、加速度和速度的峰值响应列于表5中。
5.2        不平衡响应计算结果
表4　第二种组合情况(燃机、测功器、基础系统)0～30Hz固有频率和振型
阶数        频率(Hz)        振　　　　　　型
1        12.4        测功器和测功器底架振动，基础前后平动
2        13.5        燃机左右摆动，测功器底架动，基础左右平动
3        13.9        燃机前后动，测功器及其底架动，基础转动
4        14.3        燃机左右摆动，测功器及其底架动，基础转动
5        14.7        燃机前后动，测功器及其底架动，基础上下平动
6        16.5        燃机左右动，燃机底架扭转振动
7        16.9        燃机左右动，燃机底架扭转振动
8        19.8        燃机弯曲振动，燃机底架弯曲振动
9        21.4        燃机弯曲振动，燃机底架弯曲振动、局部振动
10        21.9        后底架振动，局部振动
11        22.9        燃机和燃机底架弯曲振动，测功器和其底架振动
12        23.9        燃机弯曲振动，测功器和其底架振动
13        27.1        燃机和燃机底架左右振动
14        27.4        燃机和燃机底架左右振动
输出点        1        2        3        4        5        6        7        8        9        10        11        12
位移(×10－3mm)        1．22        0.795        2.5        0.495        0.085        0.38        －0．05        0．122        3．95        2．9        2．75        1．85
加速度(mm／S2)        90        -38        410        72        2．45        70        -2．05        3．8        680        790        820        -330
速度(mm／S)        0．18        0．135        0．51        0．092        0．0125        0．081        -0．01        0．019        -0．8        0．9        0．95        0．92

由上表可看出燃机上(输出点9、10、11、12)位移峰值、加速度峰值和速度峰值均远大于工艺基架与基础连接点(输出点5、6、7)以及测功器上的响应(输出点8)。9、10、11、12点位移峰值与8点位移峰值比分别为32、24、23、15，加速度峰值之比分别为179，208，216，87，速度峰值之比分别为42、47、50、47。因此可以说燃气轮机转子不平衡对测功器的影响甚微。
6　结论和讨论
通过计算和分析，得到以下结论：
(1)基础和工艺基架及燃机的耦合振动是前5阶，频率在12～15Hz范围内。
(2)燃机的低阶频率(13～17Hz)是整体平动或摆动，20Hz以上才出现燃机匣的弯曲振动。
(3)燃机不平衡动载荷对燃机和燃机底架的动态响应影响最大，对主机架、前底架和后底架的影响次之，对测功器和测功器底架的影响最小，水力测功器不平衡动载荷对测功器和测功器底架的影响最大，对基础的影响次之，对燃机的影响甚微。
(4)减振器隔振效果是明显的，减振器下面(主机架)的动态响应明显小于减振器上方(燃机底架)的动态响应。
　　讨论：(1)燃机转子模型较粗，在建模方面需进一步的研究；
(2)各工艺基架将进行模态振动测试，以便验证计算模型。准确的动力学计算分析需要精确的计算模型，模态试验和模态计算的配合能大大提高计算模型的准确性和积累建模的经验，提高燃气轮机结构分析水平；
(3)联轴器轴向刚度为线性，实际上轴向刚度呈非线性，这方面的建模需进一步研究；
(4)由于时间和工作量的关系，减振器用线性弹簧元进行模拟，减振器的非线性建模需进一步的研究；
(5)进一步的工作将集中在更准确的燃气轮机建模和转子动力学分析，以及连接界面(减振器、联轴器、螺栓连接)的建模以及瞬态响应、冲击响应和冲击谱的计算分析上。　
作者简介　周传月(1969－ )，男，山东梁山人，工程师，在读博士研究生，现从事燃气轮机，机械结构强度振动研究工作。邮编：150036 哈尔滨77信箱4分箱
作者单位：周传月　黎　明刘学义李桂英盛惠渝　哈尔滨工业大学

好消息！！！！！！！！！！！！

大曲真的来了

但问题是排量多少？上几台？不好理解啊

难道上4台？？？

原来燃气发生器就是压气机+燃烧器啊？好专业名词……

标题都读不通就可以捕风捉影了？还是是鄙人太落后了？

偶的天，就算说的就是上舰的，首台23号出厂，得4台一舰用，偶们的新区什么时候才能看得到。。。